Температура пара промперегрева

Вследствие относительно низкого значения энтальпии на выходе из ЧВД температура пара промперегрева, как это видно из рис. 3, устанавливается на уровне 500 °С. По-видимому, в действительности внутренний относительный к. п. д. ЧВД при рассматриваемом режиме имеет более низкое значение, чем это было принято в расчете (0,8), и при учете этого фактора температура пара промперегрева будет близкой к номинальной.

Расчеты всех описанных выше режимов были проведены при синхронных воздействиях по обеим ниткам. Для проверки работы модели при наличии перекосов был произведен расчет при воздействии на клапан Др1 только одной нитки. За исходный был принят режим в конце подключения пароперегревателя (этап II). Результаты расчета основных параметров приведены на рис. 4. При открытии клапана Др1 на первой нитке от 31 до 62% расход в парообразующем тракте этой нитки возрастает’от 0,305 до 1,2 номинального, давление падает от 24,6 до 16,3 МПа, а во второй нитке до 22,2 МПа, причем оно близко к давлению, развиваемому насосом, снабженным гидромуфтой. В результате расход воды, подаваемой насосом, возрастает от 0,305 до 0,73 номинального. Соответственно возрастают расходы через клапаны сепаратора первой нитки: расход в сбросную линию от 0,26 до 0,9 номинального, а расход в перегревательный тракт от 0,043 до 0,3. Это увеличение расхода в первой нитке приводит к росту давления в перегревательном тракте с 2,5 до 7,0 МПа, причем оно становится несколько большим, чем давление в сепараторе второй нитки, что приводит к обращению циркуляции в перегревательном тракте этой нитке, т. е. к появлению 5% обратного расхода. Расходы же среды в парообразующем тракте и в сбросной линии второй нитки изменяются мало: первый снижается от 0,305 до 0,27 номинального, а второй возрастает от 0,26 до 0,32 в результате сброса пара, поступающего обратным ходом из перегревательного тракта. Модели расчета полей температур не просматривались с точки зрения работы на режимах с обращенной циркуляцией теплоносителя. Настоящий расчет был проведен при условии постоянства температуры обратного потока.

Таким образом, результаты проведенного анализа доказывают работоспособность модели при различных по значению и нанесенных в разное время возмущениях по отдельным ниткам. Вместе с тем показано, что при очень большой несимметрии возмущений возможны режимы с обращенной циркуляцией среды, что пополняет данные о пусковых характеристиках котлов, полученные при испытаниях.